上海聚回收再生資源有限公司.13758680248常年回收各種電纜線.賓館電纜線回收 酒店電纜線回收 廠房電纜線回收 高爐風(fēng)口小套頻繁燒損的原因分析及探討
煉鐵廠生產(chǎn)科
風(fēng)口小套一般都是銅的,都采用水冷.都是高爐風(fēng)口裝置.風(fēng)口小套頻繁燒損的生產(chǎn)現(xiàn)狀始終是困擾我公司煉鐵廠生產(chǎn)指標(biāo)的瓶頸問
題。為解決此問題，公司各層領(lǐng)導(dǎo)及技術(shù)人員對(duì)此進(jìn)行過多次的研討分析，進(jìn)行過相關(guān)措施進(jìn)行預(yù)防，但收效甚微。
480m3高爐7、8月的風(fēng)口套燒損情況及風(fēng)口套燒損機(jī)理探討如下，僅為個(gè)人觀點(diǎn)，不足之處在所難免，僅供參考。
一、風(fēng)口套燒損的情況分類。
風(fēng)口套燒損機(jī)理可分為熔損、破損和磨損三類。實(shí)際觀察來看，我單位大部分為渣鐵侵蝕滴落后造成的熔損，少部分為本身材質(zhì)或焊接質(zhì)量不合格造成的破損和磨損。風(fēng)口所處的工作環(huán)境惡劣，部分質(zhì)量過關(guān)的風(fēng)口套在熱梯度的作用下，也有可能造成裂紋或滲漏，從而導(dǎo)致漏水。而破損多發(fā)生在風(fēng)口套本身焊接縫部位，同時(shí)可根據(jù)燒損后打磨觀察，內(nèi)孔大外孔小的狀態(tài)即可斷定為本身破損，而熔損多為外孔大，內(nèi)孔小。因我公司燒損風(fēng)口的現(xiàn)狀絕大部分為鐵水滴落熔損，故著重探討熔損情況的分析及預(yù)防。
二、造成風(fēng)口小套熔損的機(jī)理。
造成風(fēng)口套燒損的原因很多，但基本的燒損機(jī)理即是：風(fēng)口受熱超負(fù)荷，冷卻介質(zhì)難以及時(shí)傳導(dǎo)散熱，從而導(dǎo)致風(fēng)口套溫度高于銅質(zhì)固液相反應(yīng)的700℃界限溫度，當(dāng)達(dá)到銅劇烈氧化的900℃界限溫度時(shí)，風(fēng)口很快在高溫高壓下燒壞漏水。而影響導(dǎo)熱的因素大致有如下幾個(gè)方面：
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風(fēng)口套本身的材質(zhì)結(jié)構(gòu)。這包括風(fēng)口套銅質(zhì)的純度、性能，本身結(jié)構(gòu)的合理性。我單位大都是銅質(zhì)99%以上的貫流式風(fēng)口，基本應(yīng)能滿足本級(jí)別高爐的風(fēng)口要求。
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冷卻介質(zhì)的壓力、流量以及流速。當(dāng)前各地區(qū)的高爐均在強(qiáng)化生產(chǎn)，尤其是民營(yíng)企業(yè)的高爐利用系數(shù)和指標(biāo)都日趨提高。之前的許多設(shè)計(jì)參數(shù)已難以滿足強(qiáng)化冶煉的需求。我單位的風(fēng)口套水壓0.9-0.8Mpa，水量16-15t/h，均同部分高冶強(qiáng)的同級(jí)高爐來比較，只能說是在下限水平。而對(duì)于流速來說，應(yīng)該保持在7-16m/s，才能滿足我單位的高爐生產(chǎn)需求。（尚未計(jì)算，預(yù)計(jì)為下限值）
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爐缸狀況。高爐爐缸活躍、穩(wěn)定順行是煉鐵生產(chǎn)順暢的基本要求。所以說爐缸無(wú)論是產(chǎn)生哪種堆積，對(duì)風(fēng)口套燒損都產(chǎn)生了巨大的影響。造成爐缸堆積的原因主要有三種：一是低爐溫堆積，二是高堿度堆積，三是石墨碳堆積。在我單位的原燃料條件下，焦炭熱強(qiáng)度一般，基本在50-53左右，反應(yīng)性在30左右，同時(shí)入爐礦的轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度較低，基本都在70左右徘徊，由此來看，在原燃料方面有對(duì)中心死焦柱不利因素。另外因燒結(jié)堿度波動(dòng)較大范圍（1.5-2.2不等），為保證鐵水質(zhì)量，長(zhǎng)期采取堿度上限操作，從而使中心料柱更容易堆積，造成料柱透氣透液性變差。
三、操作制度。
1、爐頂布料。為了保障高爐順行，在我單位的原燃料條件下，之前各高爐都執(zhí)行的是有意識(shí)的發(fā)展邊緣的操作方針。高爐操作人員在布料時(shí)在焦礦布料方面基本都是負(fù)角差多環(huán)布料。這雖然維持了順行，但是由于煤氣邊緣發(fā)展，煤氣利用率偏低，導(dǎo)致爐內(nèi)化學(xué)熱無(wú)法充分利用，高爐負(fù)荷難以提升，燃料比固然難以降低，這在成本方面有很大的損失。同時(shí)因邊緣煤氣的發(fā)展，導(dǎo)致爐墻溫度高，渣皮難以穩(wěn)定，風(fēng)口回旋區(qū)不能縱深到爐缸中心內(nèi)，爐內(nèi)料柱必然透氣性較差。更直接的后果就是冷卻設(shè)施加重了負(fù)荷，受氣流沖刷嚴(yán)重而難以維持長(zhǎng)時(shí)間的正常使用。
2、風(fēng)溫。高風(fēng)溫操作是高爐冶煉工作者追求的目標(biāo)。但是如何合理的使用同樣要引起重視。我單位考核風(fēng)溫的混風(fēng)全關(guān)使用率指標(biāo)，在某種角度上導(dǎo)致高爐操作人為影響爐況波動(dòng)。因熱風(fēng)爐的狀態(tài)不同，透氣保溫的能力不同，全關(guān)混風(fēng)操作造成了個(gè)別高爐在換爐前后的風(fēng)溫風(fēng)壓均波動(dòng)幅度較大，這樣導(dǎo)致高溫區(qū)變化，渣帶波動(dòng)，渣皮不穩(wěn)。
3、富氧噴煤。我單位高爐入爐風(fēng)量為1450-1480m3/min，風(fēng)溫1150-1180℃，噴煤比約在130-140kg/t水平，按照首鋼的風(fēng)口理論燃燒溫度計(jì)算公式可知我單位此項(xiàng)參數(shù)處于略高水平。因富氧達(dá)2500-3000m3/h即可滿足2150℃的合理風(fēng)口理論燃燒溫度值。超過此數(shù)值，將加劇風(fēng)口前渣鐵生成的溫度和速度，從而加劇風(fēng)口前熱流交換劇烈，如處于渣鐵難以及時(shí)滲透過死料柱到達(dá)爐缸時(shí)，風(fēng)口前高速的氣流將帶動(dòng)積蓄的渣鐵對(duì)風(fēng)口套的接觸沖刷，從而導(dǎo)致風(fēng)口套迅速磨損和燒熔。而穩(wěn)定的噴煤和富氧使用，避免過多的富氧導(dǎo)致的風(fēng)口前氧過剩系數(shù)過大（超過1.15），對(duì)保護(hù)風(fēng)口套有積極意義。
4、渣鐵外排。因客觀條件的制約，我單位各高爐的出鐵正點(diǎn)率大大低于正常值。高爐內(nèi)渣鐵不能及時(shí)的排出爐外，導(dǎo)致爐內(nèi)渣鐵積攢空間減小，從而導(dǎo)致爐料透氣性緊張，而隨著渣鐵的不均勻不及時(shí)的排出，爐內(nèi)極易在出鐵前后料速變化，難行、崩料、低料線等導(dǎo)致軟熔帶上下波動(dòng)，渣皮脫落，脫落的渣皮對(duì)風(fēng)口區(qū)的冷卻設(shè)備造成的熱負(fù)荷波動(dòng)，機(jī)械沖刷等大大提高了風(fēng)口燒損的機(jī)率。
5、堿金屬影響。高爐配吃燒結(jié)機(jī)頭除塵灰，導(dǎo)致堿金屬富集循環(huán)。雖然堿金屬對(duì)風(fēng)口套無(wú)過多的直接影響，但是對(duì)焦炭的破損影響不容低估。而焦炭的強(qiáng)度降低后加劇了爐內(nèi)料柱的透氣性影響，導(dǎo)致渣鐵難以及時(shí)滲透，從而影響風(fēng)口區(qū)域的傳熱導(dǎo)熱，造成風(fēng)口套燒損具備了前提。雖然公司控制了此項(xiàng)因素，但堿金屬的及時(shí)外排，不是一蹴而就的短期工作，仍需引起足夠的重視，應(yīng)采取措施定期排堿。
6、連續(xù)及長(zhǎng)期休風(fēng)的影響。在這方面的影響下，高爐料柱內(nèi)呆滯，透液透氣性變差，渣鐵溫度不足，流動(dòng)性差等都可能造成風(fēng)口套燒損。